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  • 1
    ISSN: 0933-5137
    Keywords: Chemistry ; Polymer and Materials Science
    Source: Wiley InterScience Backfile Collection 1832-2000
    Topics: Mechanical Engineering, Materials Science, Production Engineering, Mining and Metallurgy, Traffic Engineering, Precision Mechanics
    Description / Table of Contents: Untersuchungen über die Spannungsrißkorrosion sensibilisierter austenitischer nichtrostender Stähle und von Nickelbasislegierungen in siedenden wäßrigen Lösungen durch potentiostatisch kontrollierte Versuche unter konstanter BelastungDie Empfindlichkeit sensibilisierter hochlegierter Werkstoffe für interkristalline Spannungsrißkorrosion wird nicht nur durch Werkstoffzusammensetzung und Angriffsmittel, sondern auch durch das Potential als Einflußgröße bestimmt. In der vorliegenden Arbeit wird besonders der Einfluß des Potentials auf die Anfälligkeit solcher Werkstoffe für interkristalline Spannungsrißkorrosion in unter Normaldruck siedenden Lösungen durch potentiostatisch kontrollierte Halteversuche unter konstanter Belastung von Zugproben untersucht. Dabei wurden folgende Parameter berücksichtigt: IWerkstoff 1Chemische Zusammensetzung: unstabilisierter 18/10 Chrom-Nickel-Stahl; Incoloy 800; Inconel 600;2Sensibilisierungsstärke;3Vorschädigung durch in schwefelsaurer Kupfersulfatlösung erzeugte interkristalline Korrosion;4Höhe der mechanischen Belastung.IIAngriffsmittel 1Natriumchloridkonzentration2Natriumsulfatkonzentration3pH (Pufferlösungen mit pH 2,2 und 4,5).IIIPotentialDie Versuchsdauer betrug bis zu mehreren 1000 Stunden.Die Versuchsart - interkristalline Korrosion, interkristalline und/oder transkristalline Spannungsrißkorrosion - wurde durch metallographische Untersuchungen ermittelt. Die Versuchsergebnisse werden in Form von Standzeit-Potential-Kurven mit den oben angegebenen Parametern dargestellt. Aus den Versuchsergebnissen werden Folgerungen für das Verhalten der Werkstoffe bei betrieblicher Anwendung unter erhöhtem Temperatur und erhöhtem Druck gezogen.
    Notes: The susceptibility of high alloyed materials to intergranular SCC is markedly influenced not only by material and environmental parameters, but also by the potential. The present paper describes in detail the influence of the potential on the susceptibility to intergranular SCC of these materials in aqueous solutions boiling under normal pressure by means of potentiostatically controlled constant load experiments. The following parameters have been varied:IMaterial (i)alloy composition: 18/10 non-stabilized stainless steel; Incoloy 800; Inconel 600;(ii)degree of sensitization;(iii)pre-damage by intergranular attack, caused in sulfuric acid/copper sulphate-solution;(iv)level of mechanical stresses.IIEnvironment (i)sodium chloride concentration;(ii)sodium sulphate concentration;(iii)pH (buffer solutions of pH 2.2 and 4.5).IIIPotentialThe test-duration was up to several thousand hours.The type of attack - intergranular corrosion, intergranular and/or transgranular cracking - has been established by metallografic investigations. The experimental results are presented in form of time-to-failure/potential curves with the above mentioned parameters. Conclusions for the in-service behaviour of the materials investigated are derived.
    Additional Material: 23 Ill.
    Type of Medium: Electronic Resource
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  • 2
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    Weinheim : Wiley-Blackwell
    Materialwissenschaft und Werkstofftechnik 20 (1989), S. 26-35 
    ISSN: 0933-5137
    Keywords: Chemistry ; Polymer and Materials Science
    Source: Wiley InterScience Backfile Collection 1832-2000
    Topics: Mechanical Engineering, Materials Science, Production Engineering, Mining and Metallurgy, Traffic Engineering, Precision Mechanics
    Description / Table of Contents: Critical Values of Influencing Parameters for the Stress Corrosion Cracking Behaviour of 18 Cr 10 Ni Austenitic Stainless Steels in Chloride Solutions and in High Temperature Aqueous Environments.In the Critical systems “material/corrosive environment” stress corrosion cracking can only occur when the stress exceeds a critical value (“classical” systems of SCC) or the strain rate lies within a critical range (“non-classical” systems of SCC). The terms “classical” and “non-classical” refer to the test methods used to investigate SCC phenomena. Furthermore, some system parameters must exceed certain critical values to cause SCC. Such system parameters are mainly the electrode potential, temperature, and the concentration of specific corrosive species present in the environment.With the critical systems “austenitic chromium-nickel-steel/aqueous chloride solution” the crack path is exclusively transgranular provided the material is properly solution annealed and free from harmful precipitations.The current knowledge about critical values of system parameters is outlined. Above all, it is shown by open circuit experiments that with the critical system “304 SS/boiling 42 MgCl2”, a threshold stress for SCC exists at very low stress levels of about 50 N/mm2. This low threshold stress can only be found when residual compressive or tensile stresses are completely avoided in the uniaxially loaded tensile test specimens used for the experiments.In isothermal exposure tests using U-bend specimens and involving a triple phase boundary 304 SS/aggressive environment (CaCl2 solutions of various concentrations)/air, a critical temperature was found below which no SCC occurs. The critical temperature does not depend on the chloride concentration over a broad range between 1 and 100 g/l chloride ions and is between 40 and 45°C. This critical temperature is somewhat lower than that found with ground flat specimens in diluted NaCl solution (0.1 g/l chloride ions).The system parameters potential and temperature influence each other, and their critical values depend furthermore on the chemical composition, i.e. on the chemical resistant properties the steels tested. In high temperature, high pressure aqueous environments (250 to 300°C), SCC with transgranular or intergranular crack path occurs in the solution annealed and/or sensitized condition of the steel. In the sensitized material, ISCC takes place at strain levels exceeding the hot yield strength at the operating temperature and above a critical electrode potential. Hence the oxygen content of the environment has a decisive effect on the ocurrence of ISCC in sensitized 304 SS.
    Notes: Spannungsrißkorrosion tritt bei Vorliegen kritischer Systeme „Werkstoff und Angriffsmittel“ nur auf, wenn kritische Werte der Zugspannung überschritten werden („klassische“ Systeme der Spannungsrißkorrosion) oder wenn die Dehnrate in einem kritischen Bereich liegt („nichtklassische“ Systeme der Spannungsrißkorrosion). Die Begriffe „klassisch“ und „nichtklassisch“ beziehen sich auf die für die Untersuchung der Spannungsrißkorrosion angewendeten mechanischen Belastungen. Zusätzlich müssen zum Erzeugen von Spannungsrißkorrosion für bestimmte Systemparameter kritische Werte überschritten werden. Solche Systemparameter sind vor allem Potential, Temperatur sowie Konzentration des spezifisch wirkenden Angriffsmittels im Korrosionsmedium.Bei kritischen Systemen „austenitischer Chrom-Nickel-Stahl/wäßrige Chloridlösungen“ ist der Rißverlauf stets transkristallin, sofern der Werkstoff im ausscheidungsfreien, lösungsgeglühten Zustand vorliegt. Der Stand der Kenntnisse über kritische Werte von Systemparametern wird beschrieben. Hierbei wird vor allem gezeigt, daß in dem vielfach untersuchten System „18Cr10Ni-Stahl/42°ige siedende Magnesiumchlorid-Lösung“ die kritische mechanische Spannung mit Werten um 50 Nmm-2 sehr niedrig ist. Sie kann nur bei völligem Vermeiden von Zug- oder Druckeigenspannungen in den für Versuche verwendeten einachsig gespannten Rundzugproben sicher ermittelt werden.Für das System „austenitischer CrNi-Stahl/wäßrige Chloridlösungen“ wurde die kritische Temperatur durch isotherme Auslagerversuche von Bügelproben unter zeitlich konstanter Gesamtdehnung in wäßrigen Calciumchlorid-Lösungen unterschiedlicher Konzentrationen und Temperaturen ermittelt. Die Versuchsbedingungen wurden durch Dreiphasengrenzen in den Biegezonen verschärft. Die kritische Temperatur ist über einen weiten Konzentrationsbereich von 1 bis 100 gl-1 an Chlorid-Ionen von der Chloridkonzentration unabhängig. Sie liegt zwischen 40 und 45 °C. Bei Untersuchungen mit geschliffenen Flachproben in verdünnter Natriumchlorid-Lösung (0,1 gl-1) wird eine Grenztemperatur in der gleichen Größenordnung gefunden.Die Systemparameter Potential und Temperatur beeinflussen sich unter bestimmten Bedingungen gegenseitig. Grenzwerte für die Einflußgrößen hängen ferner von der Zusammensetzung der austenitischen CrNi-Stähle, d.h. von deren chemischer Beständigkeit ab.In Hochtemperaturwasser (250 bis 300°C) erfolgt Spannungsrißkorrosion mit trans- oder interkristallinem Rißverlauf bei Vorliegen bestimmter Gefügezustände (lösungsgeglüht/sensibilisiert) sowie nach Überschreiten kritischer Belastungen (Streckgrenze bei Versuchstemperatur) und Grenzpotentiale. Die Potentiallage in Hochtemperaturwasser wird durch dessen Sauerstoffgehalt bestimmt.
    Additional Material: 17 Ill.
    Type of Medium: Electronic Resource
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  • 3
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    Weinheim [u.a.] : Wiley-Blackwell
    Materials and Corrosion/Werkstoffe und Korrosion 36 (1985), S. 219-222 
    ISSN: 0947-5117
    Keywords: Chemistry ; Polymer and Materials Science
    Source: Wiley InterScience Backfile Collection 1832-2000
    Topics: Mechanical Engineering, Materials Science, Production Engineering, Mining and Metallurgy, Traffic Engineering, Precision Mechanics
    Notes: Intercrystalline stress corrosion cracking of heat exchanger tubing of austenitic chromium nickel molybdenum steel Werkstoff No. 1.4571 (X 10 CrNiMo Ti 18 10)
    Additional Material: 5 Ill.
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  • 4
    ISSN: 0947-5117
    Keywords: Chemistry ; Polymer and Materials Science
    Source: Wiley InterScience Backfile Collection 1832-2000
    Topics: Mechanical Engineering, Materials Science, Production Engineering, Mining and Metallurgy, Traffic Engineering, Precision Mechanics
    Description / Table of Contents: Stress corrosion cracking of austenitic chromium-nickel stainless steels at ambient temperatureFor the chloride-induced SCC with transgranular crack path in austenitic 18Cr10Ni stainless steel, a critical temperature between 45 and 50°C exists.This critical temperature, however, is valid only for the passive state of the steel in nearly neutral, chloride-containing aqueous environments. In the active state, SCC with transgranular crack mode can occur at temperatures down to ambient temperature. The active state is caused by highly acidic, high-chloride containing aqueous corrosive media. Adherent aqueous films with these properties can grow on the surface of structural components inside swimming-pools when the water is disinfected by addition of chlorine. Under these conditions, failure of austenitic CrNi and CrNiMo stainless steels by SCC with transgranular crack path at ambient temperature is possible and actually occurred.SCC with preferentially intergranular crack path can also occur at ambient temperature when austenitic stainless steels with a sensitized microstructure are used. Under these conditions, the corrosion attack is caused by non-specific aggressive environments, e.g., adherent aqueous films not containing chloride ions. The crack mode, intergranular or mixed, depends on the stress level.
    Notes: Für die chloridinduzierte Spannungsrißkorrosion mit transkristallinem Rißverlauf in nichtrostendem austenitischem 18Cr10Ni-Stahl besteht eine Grenztemperatur zwischen 45 und 50°C. Diese Grenztemperatur gilt jedoch nur für den passiven Zustand des Werkstoffs in annähernd neutralen Chloridlösungen. Im aktiven Zustand kann Spannungsrißkorrosion mit transkristallinem Rißverlauf bei Temperaturen bis herab zu Raumtemperatur auftreten. Der aktive Zustand wird durch stark saure, hochchloridhaltige wäßrige Angriffsmittel erzeugt. Adhärierende Wasserfilme mit diesen Eigenschaften können auf Bauteilen in Hallenschwimmbädern entstehen, wenn das Schwimmbadwasser durch Zugabe von Chlor desinfiziert wird. Unter diesen Voraussetzungen sind Schäden an austentischen CrNi- und CrNiMo-Stählen durch transkristalline Spannungsrißkorrosion bei Raumtemperatur möglich und auch tatsächlich aufgetreten.Spannungsrißkorrosion mit vorwiegend interkristallinem Rißverlauf ist bei Raumtemperatur auch möglich, wenn austenitische nichtrostende Stähle mit sensibilisierten Gefügezuständen verwendet werden. Unter diesen Bedingungen wird der Korrosionsangriff durch unspezifische Angriffsmittel, z. B. chloridfreie adhärierende Wasserfilme, erzeugt. Der Rißverlauf, interkristallin oder gemischt, hängt von der Spannungshöhe ab.
    Additional Material: 21 Ill.
    Type of Medium: Electronic Resource
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  • 5
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    Weinheim [u.a.] : Wiley-Blackwell
    Materials and Corrosion/Werkstoffe und Korrosion 19 (1968), S. 406-412 
    ISSN: 0947-5117
    Keywords: Chemistry ; Polymer and Materials Science
    Source: Wiley InterScience Backfile Collection 1832-2000
    Topics: Mechanical Engineering, Materials Science, Production Engineering, Mining and Metallurgy, Traffic Engineering, Precision Mechanics
    Description / Table of Contents: Investigations into the influence of the thermal treatment on the corrosion of titanium-stabilized ferritic chromium steels in boiling concentrated nitric acidTitanium-stabilized ferritic chromium steels with about 17% Cr are, after quenching from high temperature, susceptible to grain boundary corrosion in boiling nitric acid; this corrosion is attributable to the chemical dissolution of the titanium carbonitrides coherently segregated at the grain boundaries. This carbide corrosion can be reduced by heat treatment within the temperature range around 850°C. In this process, the segregated carbo-nitrides are formed-in (in-formation annealing). The influence of quenching (0.5-5 hours, 900-1200°C/W[L]) and subsequent in-formation annealing (1-30 hours, 850°C/W) on the corrosion rate in boiling 65% nitric acid has been investigated in detailed on two steels of types X 8 Cr Ti 17 and X 8 Cr Mo Ti 17. In addition, the corrosion behaviour of titanium-stabilized and unstabilized ferritic chromium steels with about 17 pC chromium have been compared with each other.
    Notes: Titanstabilisierte ferritische Chromstähle mit rd. 17% Cr erfahren nach Abschrecken von hohen Temperaturen in siedender Salpetersäure einen Korngrenzenangriff, der auf die chemische Auflösung der an den Korngrenzen zusammenhängend ausgeschiedenen Titancarbonitride zurückzuführen ist. Dieser Carbidangriff kann durch eine Wärmebehandlung im Temperaturbereich urn 850°C vermindert werden. Hierbei erfolgt eine Einformung der ausgeschiedene Carbonitride (Einformungsglühen). An zwei Stählen der Typen X 8 Cr Ti 17 und X 8 CrMoTi 17 wird der Einfluß einer abschreckbehandlung (0,5…5 h 900 bis 1200° C/W [L]) und eines anschließenden Einformungsglühens ( 1…30 h 850° C/W) auf Korrosionsgeschwindigkeit in siedender 65°/oiger Salpetersäure eingehend untersucht. Ferner wird das Korrosionsverhalten der titanstabilisierten und unstabilisierten ferritischen Chromstähle mit rd. 17% Cr miteinander verglichen.
    Additional Material: 9 Ill.
    Type of Medium: Electronic Resource
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  • 6
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    Weinheim [u.a.] : Wiley-Blackwell
    Materials and Corrosion/Werkstoffe und Korrosion 19 (1968), S. 484-497 
    ISSN: 0947-5117
    Keywords: Chemistry ; Polymer and Materials Science
    Source: Wiley InterScience Backfile Collection 1832-2000
    Topics: Mechanical Engineering, Materials Science, Production Engineering, Mining and Metallurgy, Traffic Engineering, Precision Mechanics
    Description / Table of Contents: The influence of test potential and heat treatment on the corrosion behaviour of ferritic chromium steels stabilized with niobium or titaniumBy means of corrosion-chemical, electrochemical, metallographical and electronmicroscopical investigations, the influence of the electrode potential and the heat treatment on the corrosion behaviour of steels of the X 8 CrTi 17 and X 8 CrNb 17 has been determined. With ferritic 17 pC chromium steels, a distinction must be made between two different types of grain boundary corrosion: (1)Grain boundary corrosion on steels which were quenched at high temperatures and therefore sensitized, unstabilized or understabilized, due to the segregation of chrome-rich carbides at the grain boundaries, causing a chromium reduction in their vicinity (typical inter-crystalline corrosion), and(2)Grain boundary corrosion on steels quenched at high temperatures but fully stabilized, due to the chemical dissolution of the type MX carbonitrides segregated at the grain boundaries during quenching (carbide corrosion).The heat treatment conditions conducive to carbide corrosion were determined, and the correlation of this type of corrosion with the potential was ascertained by potentio-static tests in sulphuric acid and compared with the behaviour of synthetic carbides. The different corrosion behaviour of the ferritic chromium steels quenched at high temperature and stabilized with niobium and titanium, respectively, is attributed to the different chemical dissolution rates of the carbo-nitrides segregated. The findings also provide an explanation of the corrosion behaviour of sensitization-annealed, stabilized austenitic chrome-nickel steels in acid solution.
    Notes: Durch korrosionschemische, elektrochemische, metallographische und elektronenmikroskopische Untersuchungen wurde der Einfluß des Elektrodenpotentials und der Wärmebehandlung auf das Korrosionsverhalten von Stählen der Typen X 8 CrTi 17 und X 8 CrNb 17. ermittelt. An ferritischen 17% igen Chromstählen ist zwischen zwei verschiedenen Arten des Korngrenzenangriffs zu unterscheiden: (1)Korngrenzenangriff an von hohen Temperaturen abgeschreckten und dadurch sensibilisierten unstabilisierten bzw. unterstabilisierten Stählen als Folge der Ausscheidung chromreicher Carbide auf den Korngrenzen und einer dadurch bewirkten Chromverarmung in deren Umgebung (klassische interkristalline Korrosion).(2)Korngrenzenangriff an von hohen Temperaturen abgeschreckten, vollstabilisierten Stählen als Folge der chemischen Auflösung der bei der Abschreckbehandlung auf den Korngrenzen ausgeschiedenen Carbonitride vom Typ MX (Carbidangriff).Die zu dem Carbidangriff führenden Wärmebehandlungsbedingungen wurden ermittelt, die Potentialabhängigkeit dieser Angriffsart durch potentiostatische Versuche in Schwefelsäure untersucht und mit dem Verhalten synthetischer Carbide verglichen. Das unterschiedliche Korrosionsverhalten der von hohen Temperaturen abgeschreckten niob- und titanstabilisierten ferritischen Chromstähle wird auf die unterschiedliche Geschwindigkeit der chemischen Auflösung der ausgeschiedenen Carbonitride zurückgeführt. Die erhaltenen Ergebnisse geben auch eine Erklärung des Korrosionsverhaltens sensibilisierungsgeglühter stabilisierter austenitischer Chrom-Nickel-Stähle in saurer Lösung.
    Additional Material: 21 Ill.
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  • 7
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    Weinheim [u.a.] : Wiley-Blackwell
    Materials and Corrosion/Werkstoffe und Korrosion 37 (1986), S. 354-357 
    ISSN: 0947-5117
    Keywords: Chemistry ; Polymer and Materials Science
    Source: Wiley InterScience Backfile Collection 1832-2000
    Topics: Mechanical Engineering, Materials Science, Production Engineering, Mining and Metallurgy, Traffic Engineering, Precision Mechanics
    Description / Table of Contents: Corrosion resistance of installation elements of stainless austenitic chromium-nickel steels at high temperaturesThe test results presented prove the statements made in DIN 50 929 Part 2. In accordance with DIN 50 930 Part 4, the corrosion probability for stainless steels increases when chloride containing water evaporates on warm material surfaces, whereby chloride ions concentrate. Under these conditions, ferritic chromium steels and austenitic chromium-nickel steels can suffer pitting corrosion, austenitic chromium-nickel steels also stress corrosion cracking. In the latter case, the corrosion cracks start from pits.The molybdenum-containing material no. 1.4571 withstands pitting and stress corrosion cracking in wet, chloride-containing environments at 90°C over some weeks. With increasing exposure time and at temperatures above 45°C, however, corrosion damage cannot be excluded. Then, according to DIN 50 929 Part 2, coating of the external surfaces of installation components, e.g., tubes, is required. The coating must be thick, free from pores and holidays, and resistant to heat and aging.
    Notes: Die vorgelegten Untersuchungsergebnisse begründen die Aussagen in DIN 50 929 Teil 2. Für nichtrostende Stähle nimmt in Übereinstimmung mit DIN 50 930 Teil 4 die Korrosionswahrscheinlichkeit zu, wenn Wässer, die Chlorid-Ionen enthalten, auf warmen Werkstoff-oberflächen verdampfen und sich dadurch Chlorid-Ionen aufkonzentrieren. An ferritischen Chrom-und austenitischen Chrom-Nickel-Stählen kann unter diesen Bedingungen Lochkorrosion, an austenitischen Chrom-Nickel-Stählen auch Spannungsrißkorrosion auftreten. Bei den letztgenannten Werkstoffen gehen die Korrosionsrisse dabei von Lochfraßstellen aus.Der molybdänhaltige Werkstoff Nr. 1.4571 ist in chloridhaltiger feuchter Umgebung bei einer Belastungsdauer in der Größenordnung von Wochen und Vorlauftemperatur bis 90°C gegen Lochkorrosion und Spannungsrißkorrosion beständig. Für warmgehende Rohre bzw. Installationsteile aus nichtrostenden Stählen, bei denen aber eine länger andauernde Feuchtigkeitseinwirkung mit Aufkonzentration von Chlorid-Ionen auf Außenoberflächen nicht ausgeschlossen werden kann, ist bei Vorlauftemperaturen über 45°C auch bei Installationsteilen aus Werkstoff Nr. 1.4571 Korrosionsgefährdung nicht auszuschließen. Nach DIN 50 929 Teil 2 [17] wird dann als Schutzmaßnahme Beschichten der Installationsteile gefordert. Die Beschichtung muß dickschichtig, poren- und verletzungsfrei sowie ausreichend wärme- und alterungsbeständig sein.
    Additional Material: 3 Ill.
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  • 8
    ISSN: 0947-5117
    Keywords: Chemistry ; Polymer and Materials Science
    Source: Wiley InterScience Backfile Collection 1832-2000
    Topics: Mechanical Engineering, Materials Science, Production Engineering, Mining and Metallurgy, Traffic Engineering, Precision Mechanics
    Description / Table of Contents: The influence of cyclic loading on stress corrosion cracking of Mo-free and Mo-bearing steels in solutions of calcium nitrate and sodium hydroxideThe resistance of five unalloyed or low-alloy steels differing essentially in their Mo-contents, against SCC was investigated by electrochemically controlled SCC experiments in boiling 60 wt.-% Ca(NO3)2 solution (EH = 0.15 V) and 35 wt.-% NaOH (EH = -0.75 V). For characterizing the SCC response, threshold stresses OG (criterion: crack depths 1 = 0) were evaluated with mechanical loading by alternating stresses (saw tooth characteristic, strain rates ε = 3.4. 10-6 or 8.7. 10-7s-1, load cycle frequency 5. 10-3 or 3. 10-3Hz). If the threshold stresses obtained by constant load SCC experiments are near the YS or in the plastic range (Ca(NO3)2 solution), the threshold stresses are lowered considerably by cyclic loading. If, however, the threshold stresses obtained under constant load conditions are in the elastic range (NaOH), there is only little influence of cyclic loading on the oG values.
    Notes: Die Beständigkeit von fünf unlegierten bzw. niedriglegierten Stählen, die sich im wesentlichen durch die Gehalte an Molybdän voneinander unterscheiden, gegen Spannungsrißkorrosion wurde unter elektrochemischer Kontrolle in siedender 60%iger Calcium-nitrat-Lösung (UH = 0,15 V) sowie in siedender 35%iger Natronlauge (UH = -0,75 V) untersucht. Zum Kennzeichnen der Beständigkeit wurden Grenzspannungen σG (Kriterium: Rißtiefe 1 = 0) unter mechanischer Wechselbelastung (Sägezahncharakteristik, Dehnraten ε = 3,4 · 10-6 oder 8,7 · 10-7 s-1, Lastwechselfrequenzen 5 · 10-3 oder 3 · 10-3 Hz) ermittelt. Wenn die bei mechanischer Belastung mit zeitlich konstanter Kraft erhaltenen Grenzspannungen in Höhe der Streckgrenze oder im plastischen Bereich liegen (Calciumnitrat-Lösung), werden sie durch Wechselbelastung stark erniedrigt. Liegen die Grenzspannungen bei zeitlich konstanter Kraft im elastischen Bereich (Natronlauge), werden sie durch Wechselbelastung wenig beeinflußt.
    Additional Material: 5 Ill.
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  • 9
    ISSN: 0947-5117
    Keywords: Chemistry ; Polymer and Materials Science
    Source: Wiley InterScience Backfile Collection 1832-2000
    Topics: Mechanical Engineering, Materials Science, Production Engineering, Mining and Metallurgy, Traffic Engineering, Precision Mechanics
    Description / Table of Contents: Investigation into pitting corrosion of passive iron in sulphuric acid containing chloride ionsPitting corrosion of metallic materials is generally connected with presence of a surface layer giving rise to a local differentiation of the electrochemical behaviour of the metal surface. The pitting corrosion by halogen ions on passive metals is investigated using passive iron in chloride ion-containing sulphuric acid as the model system. Quantitative data are presented concerning the mechanism and kinetics of the individual processes giving rise to pitting corrosion in a chloride ion concentration range covering three powers of ten, and in the whole potential range of iron passivity, from the Flade potential to the transpassive breakthrough potential.Pit formation normally follows a linear kinetic law, the rate depending in particular from the chloride ion concentration and from the thickness of the passive layer. The growth of pit diameters follows a linear kinetic law, too; the dissolution current density in the pits depends from the chloride ion concentration. Comparative investigations carried out on active iron, and potential distribution as measured in the pits show that the metal is active in the pits, too. The heterogeneous mixed electrode condition  -  active pit/passive metal surface  -  is stabilised by resistance polarisation.The investigations so far do not permit any statement concerning the specific effect of the chloride ions.
    Notes: Die Lochfraßkorrosion metallischer Werkstoffe ist allgemein an die Anwesenheit einer Deckschicht gebunden, die eine örtliche Differenzierung des elektrochemischen Verhaltens der Metalloberfläche ermöglicht. Der auf passiven Metallen durch Halogenionen verursachte Lochfraßangriff wird am Beispiel des passiven Eisens in chlorionenhaltiger Schwefelsäure untersucht. Es werden quantitative Aussagen über den Ablauf der Einzelvorgänge der Lochfraßkorrosion in einem etwa drei Zehnerpotenzen umfassenden Chlorionenkonzentrationsbereich und im gesamten Potentialbereich der Passivität des Eisens vom Fladepotential bis zum transpassiven Durchbruch gemacht.Die Lochbildung erfolgt im Normalfall nach einem linearen Zeitgesetz, ihre Geschwindigkeit hängt insbesondere von der Chlorionenkonzentration und der Dicke der Passivschicht ab. Die Lochradien wachsen nach einem linearen Zeitgesetz, die Auflösungsstromdichte in den Löchern hängt von der Chlorionenkonzentration ab. Vergleichende Untersuchungen am aktiven Eisen und Messung der örtlichen Potentialverteilung in den Löchern zeigen, daß das Metall in den Löchern gleichfalls aktiv ist. Der heterogene Mischelektrodenzustand „aktives Loch  -  passive Metalloberfläche“; wird durch Widerstandspolarisation stabilisiert.Die Untersuchungen erlauben jedoch keine Aussagen über die spezifische Wirkung der Chlorionen.
    Additional Material: 17 Ill.
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  • 10
    Electronic Resource
    Electronic Resource
    Weinheim [u.a.] : Wiley-Blackwell
    Materials and Corrosion/Werkstoffe und Korrosion 30 (1979), S. 322-340 
    ISSN: 0947-5117
    Keywords: Chemistry ; Polymer and Materials Science
    Source: Wiley InterScience Backfile Collection 1832-2000
    Topics: Mechanical Engineering, Materials Science, Production Engineering, Mining and Metallurgy, Traffic Engineering, Precision Mechanics
    Description / Table of Contents: Stress corrosion cracking on austenitic chromium nickel steels during active corrosion in chloride containing electrolytesAustenitic stainless steels may suffer from stress corrosion cracking (SCC) in chloride containing environments not only in the passive state of the materials and at elevated temperatures, but also under the conditions of active corrosion at ambient temperatures. This type of active SCC was investigated for 18/8 CrNi-steel in sulphuric acid-sodium chloride solutions by potentiostatically controlled experiments with stressed specimens. Critical potential ranges of susceptibility to SCC were evaluated. Comparison with potentiodynamically measured current-potential-curves shows that these critical potential ranges of SCC are identical with the potential ranges of active dissolution of unstressed specimens.Also in boiling 42% MgCl2, active SCC is observed in a narrow potential range more negative than the critical limiting potential of passive SCC. This range becomes more narrow by addition of Mo, but is extended by Ni. Incoloy 800 with about 32 wt.-% Ni shows exclusively active behaviour in the potential range interesting for testing the material in 42% MgCl2.Active SCC is at last caused by the formation of an incomplete protecting layer of adsorbed chloride ions which allows local differences of anodic dissolution, hereby in the presence of mechanical stresses making SCC failures possible. At potentials sufficiently negative, the thickness of the adsorption layer can increase and a macroscopic salt-layer is formed. The chemical composition of such a layer, formed in magnesium chloride, was investigated. The layer consists nearly exclusively of nickel chloride.
    Notes: Nichtrostende austenitische Stähle erfahren in chloridhaltigen Angriffsmitteln Spannungsrißkorrosion nicht nur im passiven Zustand bei erhöhter Temperature, sondern auch im Zustand der aktiven Korrosion bei Umgebungstemperatur. Diese aktive Spannungsrißkorrosion wurde für 18/8 Chrom-Nickel-Stähle in schwefelsauren Natriumchlorid-Lösungen durch potentionstatische Halteversuche mit gespannten Proben untersucht, wobei kritische Potentiale der Spannungsrißkorrosion ermittelt wurden. Ein Vergleich mit potentiodynamisch gemessenen Strom-Potential-Kurven zeigt, daß diese kritischen Potentialbereiche der Spannungsrißkorrosion mit den Potentialbereichen der aktiven Auflösung des Stahles bei Abwesenheit mechanischer Spannungen identisch sind.Auch in siedender 42%iger Magnesiumchlorid-Lösung erfolgt aktive Spannungsrißkorrosion in einem schmalen Potentialbereich bei Potentialen, die negativer sind als das kritische Grenzpotential der Spannungsrißkorrosion im passiven Zustand. Durch Zusatz von Molybdän wird der Potentialbereich der aktiven Spannungsrißkorrosion eingeengt, durch Nickelzusätze erweitert. Werkstoff Incoloy 800 mit 32 Gew.-% Nikkel ist in dem bei der Prüfung in 42% iger Magnesiumchlorid- Lösung interessierenden Potentialbereich ausschließlich aktiv, wird jedoch in diesem Zustand nur schwach durch Spannungsrißkorrosion angegriffen.Ursache der Spannungsrißkorrosion im aktiven Zustand ist die Ausbildung einer unvollständig schützenden Schicht von adsorbierten Chloridionen, die örtliche Unterschiede des anodischen Verhaltens ermöglicht. Bei hinreichend negativen Potentialen kann diese Adsorbtionsschicht ein Dickenwachstum erfahren, so daß makroskopische Salzdeckschichten entstehen. Die chemische Zusammensetzung einer solchen, in Magnesiumchlorid-Lösung gebildeten Deckschicht wurde untersucht, sie besteht praktisch ausschließlich aus Nickelchlorid.
    Additional Material: 14 Ill.
    Type of Medium: Electronic Resource
    Library Location Call Number Volume/Issue/Year Availability
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