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  • 1
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    Springer
    Chemical and petroleum engineering 32 (1996), S. 615-621 
    ISSN: 1573-8329
    Source: Springer Online Journal Archives 1860-2000
    Topics: Chemistry and Pharmacology , Process Engineering, Biotechnology, Nutrition Technology
    Type of Medium: Electronic Resource
    Library Location Call Number Volume/Issue/Year Availability
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  • 2
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    Springer
    Chemical and petroleum engineering 30 (1994), S. 137-141 
    ISSN: 1573-8329
    Source: Springer Online Journal Archives 1860-2000
    Topics: Chemistry and Pharmacology , Process Engineering, Biotechnology, Nutrition Technology
    Type of Medium: Electronic Resource
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  • 3
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    Weinheim : Wiley-Blackwell
    Materialwissenschaft und Werkstofftechnik 11 (1980), S. 281-287 
    ISSN: 0933-5137
    Keywords: Chemistry ; Polymer and Materials Science
    Source: Wiley InterScience Backfile Collection 1832-2000
    Topics: Mechanical Engineering, Materials Science, Production Engineering, Mining and Metallurgy, Traffic Engineering, Precision Mechanics
    Description / Table of Contents: Improvements in lead alloys for chemical plants, III: Mechanical propertiesThe hardness of copper-alloyed rolled lead for chemical plants is increased by further alloying additions. The hardness of the finegrained lead alloy PbCu0.04Sn0.05Pd0.03Se0.02, which is optimum as regards processability, fine-grained structure, structural stability, and corrosion resistance, lies between that of copper lead DIN 1719 and antimonial lead containing 4% Sb. The yield point (0.2% yield strength) and tensile strength of the tested rolled lead materials increase within a certain range in a linear proportion to the hardness. This also applies to the fatigue strength. The creep strength (1% time yield limit and long-time rupture strength) likewise increases with growing hardness; this dependency diminishes, however, with rising temperature and becomes insignificant at 110°C. The improvements in mechanical properties of copper-alloyed lead to be achieved by small additions of silver (up to 0.01%) are thoroughly discussed.
    Notes: Die Härte von kupferlegiertem Walzblei für den Chemie-Apparatebau wird durch weitere Legierungszusätze erhöht. Der im Hinblick auf Verarbeitbarkeit, Feinkörnigkeit, Gefügestabilität und Korrosionsbeständigkeit optimale Blei-Feinkornwerkstoff PbCu0,042Sn0,05Pd0,03Se0,02 liegt in seiner Härte zwischen derjenigen von Kupferfeinblei DIN 1719 und Hartblei mit 4% Sb. Streckgrenze (0,2%-Dehngrenze) und Zugfestigkeit der untersuchten Walzblei-Werkstoffe nehmen innerhalb einer gewissen Streubreite linear mit der Härte zu. Das gilt auch für die Wechselfestigkeit. Die Kriechfestigkeit (1% Zeitdehngrenze und Zeitstandfestigkeit) nimmt gleichfalls mit der Härte zu, wobei sich diese Abhängigkeit aber mit zunehmender Prüftemperatur abschwächt und bei 110deg;C nur noch gering ist. Die durch geringe Zusätze von Silber (bis 0,01%) erzielbaren Verbesserungen der mechanischen Eigenschaften von kupferlegiertem Blei werden ausführlich diskutiert.
    Additional Material: 5 Ill.
    Type of Medium: Electronic Resource
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  • 4
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    Weinheim [u.a.] : Wiley-Blackwell
    Materials and Corrosion/Werkstoffe und Korrosion 43 (1992), S. 96-105 
    ISSN: 0947-5117
    Keywords: Chemistry ; Polymer and Materials Science
    Source: Wiley InterScience Backfile Collection 1832-2000
    Topics: Mechanical Engineering, Materials Science, Production Engineering, Mining and Metallurgy, Traffic Engineering, Precision Mechanics
    Description / Table of Contents: Potential probe measurements and potential profiles across weldments of corrosion resistant nickel-base alloys and special stainless steelsA great number of potential profiles was measured across weldments (SMAW, GTAM, GMAW, Plasma) of the highly corrosion-resistant nickel-chromium-molybdenum alloys 22, C-276, C-4, of the nickel-chromium-iron-molybdenum-copper alloy G-3 as well as of the highly corrosion-resistant austenitic steel Cronifer 1925 hMo. After several tests had been made in a high-ohmic electrolyte solution of 90 vol.-% of methanol + 10 vol.-% of 10-3 M HCl ( χ = 18 to 20 μs/cm) the tests were continued, for reasons of easier handling, in deionized water whose conductivity was adjusted by using 0.1 M HCl to χ = 10 to 20 μs/cm. It clearly proved that the potential profiles of various weld joints were dependent on the electrolyte.The potential profiles measured across weldments of the NiCrMo alloys which were made with matching filler metal revealed only insignificant or no differences between the potentials of the base material and the weldment. Consequently, in chloride-containing electrolytes it is very unlikely that matching NiCrMo weldments are subject to a preferred corrosion attack. This corresponds to practical experience.The potential profiles in the aqueous HCl electrolyte across weldments of the 6% Mo stainless steel Cronifer 1925 hMo and of the NiCrFeMoCu alloy G-3 welded with a NiCrMo-filler metal showed a potential drop of up to 420 mV over the weldment when compared with the base material. These potential differences can be explained by means of current density-potential curves, showing the electrochemical reactions of base material and weldment with the electrolyte to be different. Nevertheless, the corrosion resistance of the weldment is not inferior to that of the base material.
    Notes: Eine Vielzahl von Potential-Weg-Kurven wurde quer über Schweißverbindungen (LBH, WIG, MIG, Plasma) der korrosionsbeständigen Nickel-Chrom-Molybdän-Legierungen 22 (2.4602), C-276 (2.4819), C-4 (2.4610), der Nickel-Chrom-Eisen-Molybdän-Kupfer-Legierung G-3 (2.4619) und des korrosionsbeständigen austenitischen Stahls Cronifer 1925 hMo (1.4529) aufgenommen. Nach ersten Versuchen in einer hochohmigen Elektrolytlösung aus 90 Vol.-% Methanol + 10 Vol.-% 10-3 M HCl ( χ = 18 bis 20 μ@s/cm) wurde der besseren Handhabung wegen auf vollentsalztes Wasser übergegangen, dessen Leitfähigkeit mit 0.1 M HCl auf χ = 10 bis 20 μs/cm eingestellt wurde. Dabei stellte sich heraus. daß die Potential-Profile verschiedener Verbindungsschweißungen eine deutliche Elektrolytabhängigkeit aufweisen.Die Potential-Profile über den artgleichen Verbindungsschweißungen der NiCrMo-Legierungen lassen nur geringfügige oder keine Unterschiede im Potential zwischen Grundwerkstoff und Schweißgut erkennen. Demzufolge dürfte in chloridhastigen Elektrolyten an artgleichen NiCrMo-Schweißverbindungen kein bevorzugter Korrosionsangriff erfolgen. Das entspricht der praktischen Erfahrung.Über den mit überlegiertem NiCrMo-Schweißzusatz ausgeführten Verbindungsschweißungen des 6% Mo-Stahls Cronifer 1925 hMo und der NiCrFeMoCu-Legierung G-3 wurden im wäßrigen HCl-Elektrolyten Potential-Profile gemessen, die einen Potentialabfall im NiCrMo-Schweißgut von bis zu 420 mV gegenüber den Grundwerkstoffen zeigen. Anhand von Stromdichte-Potential-Kurven können diese Potentialunterschiede dahingehend interpretiert werden, daß Grundwerkstoff und Schweißgut in der verwendeten Lösung elektrochemisch in unterschiedlicher Weise reagieren. Das Schweißgut ist deshalb aber nicht weniger korrosionsbeständig als der Grundwerkstoff.
    Additional Material: 13 Ill.
    Type of Medium: Electronic Resource
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  • 5
    ISSN: 0947-5117
    Keywords: Chemistry ; Polymer and Materials Science
    Source: Wiley InterScience Backfile Collection 1832-2000
    Topics: Mechanical Engineering, Materials Science, Production Engineering, Mining and Metallurgy, Traffic Engineering, Precision Mechanics
    Description / Table of Contents: Time-temperature-precipitation and time-temperature-sensitization behavior of highly corrosion resistant nickel-chromium-molybdenum alloysVortrag anläßlich der áHEMA 91, 9.-15. Juni 1991, Frankfurt/Main.The time-temperature-precipitation diagrams and the resulting time-temperature-sensitization diagrams have been established and are presented for today's current nickel-chromium-molybdenum alloys C-4, C-276, 22 and the recently developed alloy 59. Compared to those materials alloy 625 behaves differently due to its high niobium content. In addition, also the precipitation and sensitization of alloy G-3 has been established.Under the materials considered alloy C-276 has the strongest tendency to precipitate the intermetallics Mu and P together with the carbide M6C at intermediate temperatures, followed by the alloys 22 and 59. The tendency to sensitization in the sense of the 50 μm (2 mils) intercrystalline penetration criterion when exposed to the ASTM G-28, method A test solution is greatest with alloy C-276, and decreases over the alloys 22, 59 and G-3 to alloy 625. Sensitization is caused by precipitation of the intermetallics μ and P and the carbide M6C in case of alloy C-276 and this is probably true also for the alloys 22 and 59. In case of the alloys C-4, G-3 and 625 sensitization is caused by carbide precipitation.A very high thermal stability in the sense of the 50 μm (2 mils) intercrystalline penetration criterion when exposed to oxidizing test solutions as ASTM G-28, method A may be realized most easily if the ratio Cr/(Mo + W) in the alloy is greater than 1.3. Such alloys are 59, 625 and G-3.The highly oxidizing test solutions being in use today for the evaluation of sensitization (ASTM G-28, method A and SEP 1877/II) are making sense only in case of the alloys being high in chromium (alloys 22, 59, 625) whereas they do not correspond to the fields of application in case of the lower chromium alloys (alloy C-276).
    Notes: Die Zeit-Temperatur-Ausscheidungs-Diagramme und die sich daraus ergebenden Zeit-Temperatur-Sensibilisierungs-Diagramme werden vorgestellt für die heute üblichen NiCrMo-Legierungen C-4 (2.4610), C-276 (2.4819), 22 (2.4602) und die neuentwickelte Legierung 59 (2.4605), desgleichen für die Legierung 625 (2.4856), die aufgrund ihres hohen Niob-Gehaltes eine Sonderstellung einnimmt, und ergänzend für die Legierung G-3 (2.4619).Von diesen Werkstoffen hat die Legierung C-276 (2.4819) die stärkste Neigung, im mittleren Temperaturbereich die Intermetallischen Phasen μ und P in Verbindung mit M6C-Karbid auszuscheiden, hierin gefolgt von den Werkstoffen 22 (2.4602) und 59 (2.4605). Die Neigung zur Sensibilisierung im Sinne des 50 μm Eindringtiefe-Kriteriums der interkristallinen Korrosion (IK) im Test gemäß ASTM G-28, Methode A ist bei der Legierung C-276 (2.4819) sehr groß und nimmt ab in der Reihenfolge der Legierungen C-4 (2.4610), 22 (2.4602), 59 (2.4605), G-3 (2.4619), 625 (2.4856).Die Sensibilisierung ist eine Folge der Ausscheidungen der intermetallischen Phasen μ und P in Verbindung mit M6C-Karbidausscheidung bei der Legierung C-276 (2.4819) und wahrscheinlich auch im Fall der Legierungen 22 (2.4602) und 59 (2.4605). Bei den Legierungen C-4 (2.4610), G-3 (2.4619) und 625 (2.4856) ist sie eine Folge von Karbidausscheidungen. Eine sehr hohe thermische Stabilität im Sinne des 50 μm IK-Kriteriums in oxidierenden Testlösungen kann am leichtesten bei Legierungen mit einem Cr/(Mo + W)-Verhältnis 〉 1,3 realisiert werden. Das sind die Legierungen 59, 625 und G-3.Die für die Ermittlung der Sensibilisierung üblichen stark oxidierenden Prüflösungen (ASTM G-28, Methode A und SEP 1877/II) sind nur im Fall der hoch in Chrom legierten Werkstoffe wirklich sinnvoll, während sie im Fall der Legierung C-276 (2.4819) nicht den Anwendungsfeldern dieses Werkstoffes entsprechen.
    Additional Material: 16 Ill.
    Type of Medium: Electronic Resource
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  • 6
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    Weinheim [u.a.] : Wiley-Blackwell
    Materials and Corrosion/Werkstoffe und Korrosion 48 (1997), S. 785-790 
    ISSN: 0947-5117
    Keywords: Chemistry ; Polymer and Materials Science
    Source: Wiley InterScience Backfile Collection 1832-2000
    Topics: Mechanical Engineering, Materials Science, Production Engineering, Mining and Metallurgy, Traffic Engineering, Precision Mechanics
    Description / Table of Contents: New materials for the Chemical Process Industry with special requirements for the equipment fabricatorThe introduction of new materials to the Chemical Process Industry normally is based on laboratory data which do not include sufficient knowledge with respect to fabricability into plant equipment. Therefore, on the one hard, new materials require more fabricability tests and evaluation of manufacturing procedures than materials which have already been introduced to the industry for long and, on the other hand, they require more supervising attention. Insofar every new material sets special requirements for the equipment fabricator as long as it is new. Additionally new materials may require special knowledge or care during manufacturing which both have to be learned from fabricability tests and evaluation of manufacturing procedures. Examples presented in this paper are the newly developed alloys 31, 700 Si and 602 CA. In case of alloy 31 sigma-phase is precipitating over a very broad range of intermediate temperatures. Whereas this phenomenon surprisingly does not cause any welding problems with this material, the absolute need for solution annealing at 1150°C (2100°F) - 1180°C (2160°F) has to be respected without any exceptions. Otherwise resistance to pitting and crevice corrosion may he reduced. Alloy 700 exhibits reduced weldability becoming apparent by a rapid loss of ductility at intermediate temperatures due to precipitation of silicides. This reduced weldability has to be taken into account already when plant and equipment design is being made as special requirement more to design than to manufacturing personnel in this case. Alloy 602 CA, for competitive cost of manufacturing, requires special high-performance welding processes well adapted to the material and the application considered as e.g. SAW or GTAW hot-wire and the availability of a suitable flux or of the corresponding equipment.
    Notes: Bei neuen Werkstoffen läßt sich das für ihre Verarbeitung im Apparatebau maßgebliche Eigenschaftsspektrum in der Regel nicht vollständig aus den zunächst ausschließlich vorhandenen Labordaten ableiten. Sie erfordern deshalb in der Einführungsphase eine größere Zahl von Arbeitsproben und Verfahrensprüfungen als andere bereits in der Technik etablierte Werkstoffe, und auch dann noch eine erhöhte ingenieurmäßige Betreuung. Insofern stellt jeder neue Werkstoff alleine auf Grund der Tatsache, daß er neu ist, erhöhte Anforderungen an den Apparatebau. Neue Werkstoffe können darüberhinaus besondere Anforderungen dadurch stellen, daß sie für ihre Verarbeitung besondere Kenntnisse und Maßnahmen erfordern, die zum Teil auch wiederum erst aus Arbeitsproben und Verfahrensprüfungen deutlich werden. Beispielhaft hierfür werden die Werkstoffe Nicrofer 3127 hMo - Alloy 31 (1.4562), Nicrofer 2509 Si 7 - Alloy 700 Si (1.4390) und Nicrofer 6025 HT - Alloy 602 CA (2.4633) vorgestellt. Im Fall von Alloy 31 (1.4562) bedingt die sich in einem sehr breiten mittleren Temperaturbereich ausscheidende Sigma-Phase überraschenderweise keine Schweißprobleme. Es ist daher die Erfordernis der sehr hohen Lösungsglühtemperatur von mindestens 1150°C bis 1180°C unbedingt zu beachten, da andernfalls zwar nicht mit Sensibilisierung, wohl aber mit reduzierter Loch- und Spaltkorrosionsbeständigkeit zu rechnen ist. Alloy 700 Si (1.4390) weist eine eingeschränkte Schweißbarkeit auf, infolge rascher Duktilitätsabnahme aufgrund von Silizid-Ausscheidung im mittleren Temperaturbereich. Dieser eingeschränkten Schweißbarkeit muß schon von der Anlagen-Konstruktion her Rechnung getragen werden. Die besonderen Anforderungen richten sich hier also mehr an den Konstrukteur als an den Apparatebauer. Alloy 602 CA (2.4633) erfordert für wettbewerbsfähige Verarbeitungskosten die Erarbeitung von Hochleistungs-Schweißverfahren, die für den jeweiligen Anwendungsfall geeignet sind, wie z. B. das UP-Schweißen oder das WIG-Heißdrahtschweißen und die Verfügbarkeit entsprechend der Schweißpulver oder Anlagen.
    Additional Material: 11 Ill.
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  • 7
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    Weinheim [u.a.] : Wiley-Blackwell
    Materials and Corrosion/Werkstoffe und Korrosion 30 (1979), S. 169-179 
    ISSN: 0947-5117
    Keywords: Chemistry ; Polymer and Materials Science
    Source: Wiley InterScience Backfile Collection 1832-2000
    Topics: Mechanical Engineering, Materials Science, Production Engineering, Mining and Metallurgy, Traffic Engineering, Precision Mechanics
    Description / Table of Contents: Hot dip galvanizing of silicon containing steels - the problem and some attempts to its solutionHot dip galvanizing of silicon containing steels, which are increasingly used today, involves the danger of very thick, poorly adherent, unsightly zinc coatings forming on the steel surface. Quite a number of attempts have been made to prevent this drawback. Chemical surface treatments of the steels to be galvanized did not yield the desired success, whilst mechanical surface treatments by shot blasting gave positive results in certain cases only. Galvanizing in the upper temperature range of conventional working practice (475-485 °C) appears appropriate for steels containing 0.15-0.20% Si, whereas low-temperature galvanizing at 430-440 °C using conventional galvanizing baths should be universally applicable provided that suitable methods are found for pre-heating parts of larger dimensions.Galvanizing with inhibited attack of the zinc caused by small additions of aluminium (less than 0.2%) did not yield coating thicknesses independent of the Si content of the steel. High-temperature galvanizing at more than 530 °C gives satisfactory coatings irrespective of the Si content of the steel; saturation of the galvanizing bath with iron should, however, be avoided.Low-temperature galvanizing at less than 430 °C is possible on principle, provided that the melting point of the zinc is reduced by adding alloying elements such as tin (10-30%), magnesium (3%), or aluminium (4-5%). However, tin is expensive, magnesium deteriorates the wetting properties of the steel, and aluminium requires a very careful pre-treatment, the coatings obtained exhibiting low thicknesses and dependency on the Si content of the steel with iron-saturated baths.Galvanizing with reduced zinc concentrations in zinc-saturated lead baths gave zinc coatings independent of the Si content, while currentless galvanizing in zinc-saturated salt baths was not successful.
    Notes: Beim Feuerverzinken der zunehmend Verwendung findenden siliziumhaltigen Stähle besteht die Gefahr der Bildung sehr dicker, schlecht haftender und unansehnlicher Verzinkungsschichten. Eine Vielzahl von Gegenmaßnahmen wurde erprobt. Chemische Oberflächenvorbehandlungen der zu verzinkenden Stähle waren nicht erfolgreich, mechanische Oberflächenvorbehandlungen durch Strahlen nur zum Teil. Eine Verzinkung im oberen Temperatur-Grenzbereich der konventionellen Stückverzinkung stellt als 475°/485° Verzinkung nur für Stähle mit 0,15-0,20% Si eine Hilfsmaßnahme dar, universell anwendbar sollte dagegen das Tieftemperatur- Verzinken bei 430-440 °C in konventionellen Verzinkungsbädern sein, sofern geeignete Verfahren zum Vorwärmen von Verzinkungsgut größerer Abmessungen gefunden werden. Verzinken mit inhibiertem Zinkangriff, herbeigeführt durch geringe Aluminium-Zusätze (weniger als 0,2%) zum Zink ergab keine vom Si-Gehalt des Stahles unabhängigen Schichtdicken. Hochtemperatur- Verzinken bei mehr als 530 °C ergibt eine vom Siliziumgehalt des Stahles unabhängige Verzinkung, eine Sättigung des Zinkbades an Eisen muß aber vermieden werden. Ein Tiefsttemperatur- Verzinken bei weniger als 430 °C ist im Prinzip möglich, wenn der Schmelzpunkt des Zinks durch größere Zusätze von Legierungselementen, wie z. B. Zinn (10-30%), Magnesium (3%) oder Aluminium (4-5%) abgesenkt wird. Zinn ist aber teuer, Magnesium führt zu schlechter Benetzung des Stahls, Aluminium erfordert eine äußerst sorgfältige Vorbehandlung bei zugleich geringen und in eisengesättigten Bädern vom Si-Gehalt des Stahles abhängigen Schichtdicken. Verzinken mit verminderter Zink-Konzentration in zinkgesättigten Bleibädern ergab eine vom Siliziumgehalt unabhängige Zinkauflage, stromlose Verzinkungsversuche in zinkgesättigten Salzbädern waren nicht erfolgreich.
    Additional Material: 10 Ill.
    Type of Medium: Electronic Resource
    Library Location Call Number Volume/Issue/Year Availability
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  • 8
    ISSN: 0947-5117
    Keywords: Chemistry ; Polymer and Materials Science
    Source: Wiley InterScience Backfile Collection 1832-2000
    Topics: Mechanical Engineering, Materials Science, Production Engineering, Mining and Metallurgy, Traffic Engineering, Precision Mechanics
    Description / Table of Contents: Qualification of new corrosion-resistant materials for chemical plants and equipmentThe publication quotes the “superaustenite” X 2 NiCrMoCu 25 20 5 (Cronifer 1925 LC/Alloy 904 L, 1.4539) as an example how to distinctly improve the resistance to local corrosion in acid and neutral chloride-containing media by reducing the sulfur content and increasing the content of nitrogen, while simultaneously influencing the mechanical characteristics in a positive way. As a result, a new material for chemical plants and equipment, Cronifer 1925 LCN/Alloy 904 LN is presented.In a second part the article explains how by its reduced carbon content and change in alloying constituents the Ni alloy GiCrFeMoCu (Nicrofer 4823 hMo/Alloy G-3 (2.4619)) might be interpreted as a progressive modification of the more conventional NiCr 21 Mo (Nicrofer 4221/Alloy 825 (2.4858)) type ein order to meet new requirements. The report specially deals with the susceptibility to sensitization in processing as well as with the resistance to local corrosion in acid chloride-containing media, thanks to which Nicrofer 4823 hMo can be ranked between austenitic steels and very highly alloyed Nibase materials as to its application fields.
    Notes: Für den „Superaustenit“ X2 NiCrMoCu 25 20 5 (Cronifer 1925 LC®/Alloy 904 L, W.-Nr. 1.4539) wird gezeigt, wie sich die Beständigkeit gegen Lokalkorrosion in sauren und neutralen chloridhaltigen Medien einerseits durch Einschränkung von Schwefel als herstellungsbedingter Beimengung und andererseits durch eine Anhebung des Stickstoff-Gehalts als legierungstechnische Maßnahme deutlich erhöhen läßt und daß dabei auch die mechanischen Kennwerte in positivem Sinn verändert werden. Als Ergebnis wird ein neuer Werkstoff Cronifer 1925 LCN® für den Apparatebau vorgestellt.In einem zweiten Abschnitt wird erläutert, wie gleichfalls einerseits durch Einschränkung herstellungsbedingter Beimengungen (Kohlen stoff) und andererseits gezielte legierungstechnische Maßnahmen im Bereich der Nickellegierungen der NiCrFeMoCu-Werkstoff (Nicrofer 4823 hMo®/Alloy G-3, W.-Nr. 2.4619) eine sich verändernden Ansprüchen konsequent anpassende Weiterentwicklung des klassischen Werkstoffs NiCr 21 Mo (Nicrofer 4221®/Alloy 825, W.-Nr. 2.4858) darstellt. Hierbei wird besonders auf die Sensibilisierungsneigung bei der Verarbeitung und auf die Beständigkeit gegenüber Lokalkorrosion in sauren chloridhaltigen Medien eingegangen, welche dort dem Werkstoff Nr. 2.4619 ein zwischen den austenitischen Stählen und den sehr hochlegierten Nickel-Basis-Werkstoffen liegen-des Anwendungsgebiet zuweisen.
    Additional Material: 7 Ill.
    Type of Medium: Electronic Resource
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  • 9
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    Weinheim [u.a.] : Wiley-Blackwell
    Materials and Corrosion/Werkstoffe und Korrosion 38 (1987), S. 746-756 
    ISSN: 0947-5117
    Keywords: Chemistry ; Polymer and Materials Science
    Source: Wiley InterScience Backfile Collection 1832-2000
    Topics: Mechanical Engineering, Materials Science, Production Engineering, Mining and Metallurgy, Traffic Engineering, Precision Mechanics
    Description / Table of Contents: Corrosion resistant metallic materials for flue gas desulfurization plantsForced by environmental legislation installations for flue gas desulfurization (FGD) are presently being built to a large extent in the Federal Republic of Germany as in some other countries. Absorption by lime/limestone slurries is used in most cases for desulfurization. The components of the flue gas as well as the kind of process applied are of primary importance for the corrosive behaviour of the materials of construction. In view of pH values going down below 1 in some cases, chloride contents of occasionally more than 10% Cl-, temperatures between 40 and 160°C and local deposits of solids it is the resistance to pitting and crevice corrosion which has to be considered in the first place while stress corrosion cracking and erosion corrosion are of minor importance. Therefore, only austenitic materials with molybdenum contents of more than 2 wt.-% have to be considered. According to the severity of the corrosive media these are predominantly alloys as e.g. Cronifer 1925 LCN (Alloy 904 LN), 1925 hMo (Alloy 904 LM) going up to the high alloyed nickel base materials Nicrofer 6020 hMo (Alloy 625) and 5716 hMo W (Alloy C-276), which exhibit molybdenum contents of 9 and 16 wt.-% and are to be used at places where corrosion is extremely severe as e.g. at the raw gas inlet. The use of such high alloyed materials plated on carbon steel has been tried successfully. Special attention has to be paid to all aspects of welding in order to avoid welds to become locations being vulnerable by corrosive attack. Therefore, welding of corrosion resistant materials in FGD units has been investigated extensively. The results of application oriented laboratory tests as well as practical experience with existing FGD units are to be considered. Correct use of corrosion resistant metallic materials will be an important contribution to minimizing repair and shut downs of FGD units and to extend their life.
    Notes: Aufgrund der Verordnung über Großfeuerungsanlagen werden in der BR Deutschland derzeit in großem Umfang Rauchgas-Entschwefelungsanlagen (REA) gebaut. Ähnliches gilt für eine Reihe anderer Länder. Dabei kommen vorwiegend mit Kalk/Kalkstein-Aufschlämmung arbeitende nasse Waschverfahren zur Anwendung. Maßgebend für die korrosive Beanspruchung der mit den Prozeßmedien in Berührung kommenden Werkstoffe sind die von der Art des Brennstoffs abhängigen Bestandteile der Rauchgase und die Verfahrensführung. Bei pH-Werten bis herab zu weniger als 1, Chloridgehalten bis zu über 10% Cl-, Temperaturen zwischen etwa 40 und 160°C und örtlichen Feststoffablagerungen muß die werkstoffseitige Auslegung der Anlagen in erster Linie auf hinreichende Beständigkeit gegenüber Lochfraß- und Spaltkorrosion abzielen, während Spannungsriß- und Erosionskorrosion eine geringere Rolle spielen. Demgemäß kommen als metallische Werkstoffe nur Austenite mit Molybdängehalten von mehr als 2% in Frage. Je nach Intensität der Korrosionsbeanspruchung sind dies u.a. die Cronifere 1925 LCN (1.4539 mod.), 1925 hMo (1.4529) bis herauf zu den hochlegierten Nickelbasis-Werkstoffen Nicrofer 6020 hMo (2.4856) und Nicrofer 5716 hMoW (2.4819), wobei die beiden letztgenannten Werkstoffe Molybdängehalte von 9 bzw. 16% aufweisen und an besonders hochbeanspruchten Stellen, wie z.B. am Rohgas-Eintritt Verwendung finden. Auch der Einsatz plattierter Werkstoffe ist in der jüngeren Vergangenheit erprobt worden. Ein besonderes Augenmerk ist den Schweißverbindungen zu widmen, um diese nicht zu Schwachstellen werden zu lassen.Hierüber liegen deshalb ausführliche Untersuchungen vor. Es wird sowohl auf Ergebnisse praxisnaher Laborversuche als auch auf Erfahrungen aus bereits arbeitenden Anlagen eingegangen. Die bisher gewonnenen Erkenntnisse führen zu der Schlußfolgerung, daß die richtige Verwendung korrosionsbeständiger metallischer Werkstoffe ein entscheidender Beitrag für hohe Betriebssicherheit und Langlebigkeit von Rauchgas-Entschwefelungsanlagen ist.
    Additional Material: 14 Ill.
    Type of Medium: Electronic Resource
    Library Location Call Number Volume/Issue/Year Availability
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  • 10
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    Weinheim [u.a.] : Wiley-Blackwell
    Materials and Corrosion/Werkstoffe und Korrosion 45 (1994), S. 539-549 
    ISSN: 0947-5117
    Keywords: Chemistry ; Polymer and Materials Science
    Source: Wiley InterScience Backfile Collection 1832-2000
    Topics: Mechanical Engineering, Materials Science, Production Engineering, Mining and Metallurgy, Traffic Engineering, Precision Mechanics
    Description / Table of Contents: Evaluation of different metal alloys for waste water treatment of flue gas desulfurization plantsVortrag anläßlich der ACHEME '94 Frankfurt/Main, 5.-11. Juni 1994.Desulfurization of flue gases from coal-fired power plants is carried out by wet scrubbing processes in 90% of the cases. Using milk of lime or lime stone suspensions as a sorbent, said processes not only remove sulfur dioxide but also all other flue gas pollutants. The sulfur compounds are mostly separated in the form of calcium sulfate (gypsum) in the solid-liquid separation process whereas the water-soluble components, mainly calcium chloride are discharged with the scrubber solutions. Since the salt load of effluents to be discharged into municipal sewer systems or surface waters is limited by legislation, the FGD scrubber solutions must be treated by evaporation, salt modification or resource recovery. For evaporation crystallization of these extremely corrosive FGD scrubber solutions which - depending on the process - can lead all the way to a product suitable for depositing, an economic equipment concept based on metallic construction materials was to be investigated.In a parameter study, electrochemical test methods were used to determine the influence of the pH value, the Fe3+, F- and SO2 contents in a solution containing 200 g/l CaCl2 + 30 g/l NaCl at 80°C on the resistance to pitting corrosion of a stainless steel and various NiCrMo alloys. In addition, electrochemical and wet corrosion tests (e.g. crevice corrosion) were conducted using original FGD scrubber solutions with 43-50% dry substance from the power plants Reuter-West, Oberhavel and Rudow of the BEWAG, Berlin.Of the materials tested, NiCrMo alloys 2.4605 (NiCr 23 Mo 16 Al, Alloy 59), 2.4602 (NiCr 21 Mo 14 W Alloy 22) and 2.4819 (NiMo 16 Cr 15 W, Alloy C-276) proved to be resistant under the conditions of the third evaporation crystallization stage, with the corrosion resistance decreasing in the above order. The stainless steel 1.4529 (X 2 NiCrMoCu 25 20 6) and the NiCrMo alloy 2.4856 (NiCr 22 Mo 9 Nb, Alloy 625) experienced pitting corrosion in nearly all test solutions at redox potential. Also the alloy 2.4610 (NiMo 16 Cr 16 Ti, Alloy C-4) was not always sufficiently resistant.In the evaporation crystallization process, care should be taken to ensure that the pH does not fall below 5, that the redox potential of the FGD scrubber solutions remains below the transpassive dilution or pitting potential and that crevices are avoided, if possible.
    Notes: Die Entschwefelung von Rauchgasen aus kohlebefeuerten Kraftwerken erfolgt in 90% der Anlagen mit Naßwaschverfahren. Bei diesem Waschprozeß mit Suspensionen aus Kalkmilch oder Kalkstein werden neben Schwefeldioxid auch alle anderen Bestandteile der Rauchgase ausgewaschen. Während die Schwefelverbindungen weitgehend als Calciumsulfat (Gips) in der Fest-Flüssig-Trennung abgeschieden werden, verbleiben die wasserlöslichen Bestandteile, deren Hauptanteil Calciumchlorid ist, in dem Abwasser. Da die Salzfracht der in kommunale Abwässer bzw. in Obertlächenwasser einzuleitenden Abwässer gesetzlich begrenzt ist, müssen die Abwässer durch Eindampfung, Umsalzung oder Wertstoff-Rückgewinnung entsorgt werden. Für die Eindampfkristallisation dieser äußerst korrosiven Abwässer, die je nach Verfahren bis zu einem deponierfähigen Produkt führt, war eine wirtschaftliche Lösung mit metallischen Werkstoffen zu erarbeiten.In einer Parameterstudie wurde mit elektrochemischen Prüfmethoden der Einfluß des pH-Wertes, des Fe3+-, F-- und SO2- Gehaltes in einer Lösung aus 200 g/l CaCl2 + 30 g/l NaCl bei 80°C auf die Lochkorrosionsbeständigkeit eines nichtrostenden Stahls and verschiedener NiCrMo-Legierungen untersucht. Zusätzlich wurden elektrochemische und Auslagerungsversuche (z. B. Spaltkorrosionstests) in Original Abwassereindampfprodukten mit 43 bis 50% Trockensubstanz aus den Kraftwerken Reuter-West, Oberhavel und Rudow der BEWAG, Berlin, durchgeführt.Von den geprüften Werkstoffen erwiesen sich die NiCrMoLegierungen 2.4605 (NiCr 23 Mo 16 Al, Alloy 59), 2.4602 (NiCr 21 Mo 14 W, Alloy 22), 2.4819 (NiMo 16 Cr 15 W, Alloy C276) unter den Bedingungen der dritten Stufe der Eindampfkristallisation als beständig, wobei die Beständigkeit der Werkstoffe in der aufgeführten Reihenfolge abnimmt. Der nichtrostende Stahl 1.4529 (X 2 NiCrMoCu 25 20 6) und die NiCrMo-Legierung 2.4856 (NiCr 22 Mo 9 Nb, Alloy 625) erfuhren in nahezu allen Prüflösungen beim Redoxpotential Lochkorrosion. Auch die Legierung 2.4610 (NiMo 16 Cr 16 Ti, Alloy C-4) erwies sich als nicht immer ausreichend beständig.Bei der Eindampfkristallisation ist darauf zu achten, daß der pH-Wert nicht unter 5 absinkt, das Redoxpotential des Abwassers unter dem Lochkorrosions- bzw. transpassiven Auflösungspotential der NiCrMo-Legierungen bleibt, und daß Spalte nach Möglichkeit vermieden werden.
    Additional Material: 4 Ill.
    Type of Medium: Electronic Resource
    Library Location Call Number Volume/Issue/Year Availability
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